摘　要：分析了梅縣發電廠＃1機組＃3軸承頂部軸向振動超標的問題。采用不復測聯軸器中心、不拆聯軸器、不破壞基礎二次灌漿的方法，解決因基礎臺板螺絲松動引起的軸承振動超標的處理方法。

　　關鍵詞：軸承；振動；分析；處理

　　1　設備概況

　　梅縣發電廠＃1機機組于1991年3月17日正式移交投產，型式：N50－8．83／535－Ⅱ型（單缸沖動冷凝式），北京汽輪機廠制造。發電機（雙水內冷）前軸承（＃3軸承，后同）振動于1994年曾出現頂部軸向振動高達0．2～0．22mm，同年4月處理好，一直運行至2001年6月開始頂部軸向振動再次超標，因機組發電任務較重且振動在0．04～0．06mm波動，所以一直運行至2002年10月振動加劇才利用小修進行處理。該機組＃3軸承的基礎臺板緊固螺絲在軸承座的底部，如要加緊基礎臺板螺絲得將軸承座移出，露出臺板螺絲后才能進行松動處理。

　　2　存在問題及分析

　　2002年10月開始＃3軸承振動逐漸增大超標，特別是軸向振動增大較多，測量位置如圖1，處理前振動情況如表1；根據測量情況可發現測點15即軸承頂部軸向振動高達0．089mm；軸承座各中分面測點的振動差值不大，而軸承座臺板測點12和7分別與水泥基礎測點11和8的差值高達0．012mm，均大于0．005mm，軸向振動由下至上各測點18、17、14、16、15振動值逐漸增大；據此判斷是臺板與基礎連接不良，其原因可能是二次灌漿不充實、墊鐵走動或墊鐵接觸不良或臺板與基礎之間連接螺絲松脫等，造成軸承連接剛度不夠而引起軸承振動。在運行中曾試用外力支撐加強軸承剛度，發現軸向振動值降低明顯；與以上分析吻合。

　　3　處理方法及記錄

　　（1）在＃1機停盤車并做好安全措施后開始工作，解體軸承前在盤車箱端面裝磁力表架，在軸頸頂部及左、右側各裝設一個千分表，以監測在軸抬高、下沉及左右移動量，在整個檢修過程中不碰到千分表確保讀數準確，軸承解體時準確測量＃3瓦各部緊力、間隙，并作好詳細記錄，作為復裝時的依據。

　　（2）用框式水平儀測量＃3瓦處軸頸揚度，以供復裝時參考。

　　（3）＃3軸承座中分面前端面作標記，并測出標記處距盤車箱中分面處距離A和B（如圖2）以供復裝時參考，確保軸承座的前后位置不變。

　　（4）大軸頂起0．45mm并墊牢，取出下瓦、瓦枕及兩端油檔，＃3軸承座中分面左右內邊作標記并測出與大軸距離（用深度游標卡尺反量讀數a、b、c、d）如圖3，以供復裝時參考，確保軸承座的位置左右不變，并拆開＃3軸承側的發電機端蓋及轉子冷卻水回水室支座。

　　（5）松開軸承座緊固螺絲，將軸承座吊移到發電機端蓋支座處，空出臺板及工作場地，取出軸承座下的三張大墊片0．35mm、0．40mm、1．50mm及2塊小墊片（陰影部份）如圖4，用手提砂輪機打磨臺板緊固螺絲的防松焊點，然后在臺板的四角各安裝一只千分表，進行加緊螺絲測得臺板下沉值如圖5，然后重新點焊螺絲防松，將軸承座放回原處并稍加緊螺絲（在原有墊片暫不放入），用塞尺測取軸承底與臺板之間隙值（如圖6陰影部分），根據圖4、5、6數值分析，研究決定將下沉值Z大處原0．05mm的墊片換成0．10mm的墊片，其它墊片按原有進行復裝。

　　（6）復裝時按解體時記錄數據調整裝復。

　　①復裝軸承座，按原測量的數據，調整軸承座與盤車箱和大軸的距離，緊好軸承座螺栓后測得各數據應與拆前相同。

　　②復裝下瓦枕、下瓦及兩端油檔，放下大軸測得瓦側隙接近拆前數據，并應注意拆前在盤車箱端面裝設的千分表讀數基本保持不變，監測軸下沉及軸左右移動量，確保軸系與拆前相同。放下大軸后軸頂千分表測得大軸下沉0．03mm，下瓦底球面墊鐵未受力時有0．08mm的間隙，兩側墊鐵0．02mm塞尺塞不進，綜合考慮下墊鐵間隙及軸下沉值，決定在下墊鐵內加0．03mm墊片，復裝后大軸表值下沉0．01mm。

　　（7）其它工作按正常復裝工序進行。

　　4　結束語

　　（1）我廠＃1機及＃2機的＃3軸承（均是50MW機組），＃1機組分別于1994年4月和2002年10月用相同方法處理＃3軸承振動問題，＃2機組于2003年1月也通過上述方法處理，本廠＃1、＃2機3次都是用此方法處理＃3軸承頂部軸向振動問題，運行至今各軸承振動狀況良好。

　　（2）實踐證明，采用不復測聯軸器中心、不拆聯軸器、不破壞基礎二次灌漿的方法，處理軸承座臺板螺絲松動而引起的振動問題是可行的，用此方法處理具有工期短（機組停盤車后實際施工約3天時間）、費用低、簡單易行的優點。施工中只要盡量處理好并維持大軸原來的中心狀態，避免因中心改變而引起其它振動源。